将吸油(yóu)流道建立(li)如圖2所示(shi)模型，模型(xíng)對實際流(liú)道進行了(le)優✊化。

圖2  數學模(mó)型

2.2  網(wǎng)格劃分與(yǔ)邊界條件(jian)

采用(yong)了六面體(tǐ)與四面體(ti)的混合網(wang)格對模型(xing)進行❗劃分(fèn)，其中網格(gé)最薄處超(chāo)過5層，總數(shù)量為350萬，網(wang)格劃分和(he)📧局部放大(dà)圖如圖3所(suo)示。 

圖3  網格(ge)劃分

邊界層設(shè)置為：入口(kǒu)壓力101325 Pa，出口(kǒu)速度1.3 m/s，旋轉(zhuǎn)面分别設(shè)置不🤞同的(de)速度，在不(bu)同的速度(dù)下進行流(liú)場解析，旋(xuán)轉面的速(su)度參數設(shè)置如表2所(suǒ)示。

2.3  結(jié)果分析

計算得(de)壓力分布(bù)雲圖如圖(tu)4所示。從圖(tú)中可以看(kàn)出：0 r/min下最高(gāo)壓力1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下最(zui)高壓力1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下(xià)最高壓力(lì)1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下最高壓(ya)力1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最高(gao)壓力1.95×10⁵ Pa，從不(bu)同轉速的(de)最高壓力(li)可以看出(chū)，轉速越高(gāo)機械能轉(zhuan)化的壓🐉力(lì)能越大；不(bu)同轉速下(xià)對應的旋(xuan)轉面流出(chu)壓力分别(bie)為0 r/min下壓力(li)🔴9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下(xia)壓力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下壓(yā)力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力(li)1.2×10⁵ Pa，轉速越高(gāo)流經旋轉(zhuan)面的壓力(lì)能越大；不(bú)同轉速下(xià)✂️對應🌈的🌈旋(xuan)✔️轉面流入(rù)壓力分别(bié)為0 r/min下壓力(li)9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下(xia)壓力9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下壓(ya)力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力(li)9.5×10⁵ Pa，轉速越高(gao)從入口至(zhì)旋轉面的(de)壓差越小(xiǎo)，介質流入(ru)越困難，當(dāng)❄️轉☔速達到(dao)15000 r/min時，形成局(jú)部低壓區(qū)，産生勢能(néng)消耗壓力(li)能，造成損(sun)耗，轉速達(dá)到20000 r/min時，低壓(yā)區覆蓋整(zheng)個流道，壓(ya)力能全部(bu)轉化為勢(shì)能。

模(mó)型的速度(dù)分布雲圖(tu)如圖5所示(shì)，在旋轉面(miàn)流入、流出(chu)⭕兩處均存(cun)在紊流，形(xíng)成了漩渦(wō)， 随轉速的(de)升高漩渦(wo)的🥰面積變(bian)大，流入處(chù)的漩渦邊(bian)緣産生的(de)高壓造成(cheng)入口吸油(yóu)困難，流出(chu)處的漩渦(wō)邊緣中心(xin)産生的低(dī)壓使(shǐ)得流出困(kùn)難，造成出(chu)口壓力降(jiàng)低，與不同(tóng)轉速下對(duì)應的出🈚口(kǒu)壓力符合(hé)。

經(jīng)過不同轉(zhuan)速下的解(jiě)析計算，得(de)出結論如(rú)下。

（1） 入(rù)口具有自(zì)增壓能力(li)，并且轉速(su)越高增壓(yā)能力越強(qiáng)，當轉速達(da)💋到20000 r/min時，入口(kou)壓力可以(yi)提高1×10⁵ Pa，大大(da)增強了泵(bèng)的吸油能(néng)力。

（2） 局(jú)部漩渦會(huì)影響增壓(ya)效果，雖然(ran)吸油口具(jù)備增加能(neng)力，但是🏃‍♂️由(yóu)于旋轉面(miàn)産生的漩(xuán)渦影響到(dao)了介質的(de)流🈲動，造成(cheng)增壓效果(guǒ)不🐪理想，需(xū)要改善吸(xī)油流道，優(yōu)化結構設(she)計，以達到(dao)理想的自(zi)增壓功能(neng)。